這是一種帶有接地平面的正方形的閉合印制線(xiàn)環(huán)路，在回路的兩端分別接有電壓源和阻抗相等的源內阻、負載，當電壓信號的頻率較高時(shí)，這種結構與方環(huán)形天線(xiàn)是非常相似的，成為一種嚴重的輻射源。

3、數值模擬：

對于建立好的模型．可以通過(guò)電磁場(chǎng)的數值模擬軟件來(lái)對其輻射特性進(jìn)行分析。在這里我們使用Ansoft的HFSS(High Frequency Structure Simulator)來(lái)進(jìn)行模擬。首先來(lái)研究這種閉合印制線(xiàn)回路的面積發(fā)生變化時(shí)其輻射特性如何發(fā)生變化。當差模輻射用小環(huán)天線(xiàn)產(chǎn)生的輻射來(lái)模擬時(shí)，在距離輻射回路為的遠場(chǎng)的電場(chǎng)強度為E=131．6 ×106(fSI)(1／r)Sinθ(1)其中f（H2）為回路中電流信號的頻率，S(m2)為回路面積，1(A)為電流強度，θ（0）為測量天線(xiàn)與輻射平面的夾角。我們根據圖1所示的結構，取正方形閉合回路的邊長(cháng)分別為3cm、4cm、5cm、6cm和7cm進(jìn)行模擬，信號頻率為500MHz。圖3(a)和圖4分別為模擬得到的差模電流輻射的遠場(chǎng)三維方向圖(由于閉合回路的邊長(cháng)變化時(shí)其遠場(chǎng)方向圖是非常相似的，此處只給出邊長(cháng)為5cm時(shí)的方向圖）和S-E曲線(xiàn)，從中可以很明顯出由于印制線(xiàn)路板接地平面的存在使得差模輻射功率主要集中在接地平面上方，同時(shí)，遠區輻射場(chǎng)的電場(chǎng)強度與回路面積呈線(xiàn)性變化關(guān)系(本文中的電場(chǎng)強度均指在閉合印制線(xiàn)回路最大輻射方向上的電場(chǎng)強度)，這與式(1)是完全符合的。

4、結果分析：

閉合印制線(xiàn)回路的面積越大，差模電流所產(chǎn)生的輻射干擾就越嚴重。但是同樣面積的閉合印制線(xiàn)回路，如果回路形狀發(fā)生變化，不再是正方形結構，其產(chǎn)生的輻射干擾效果一樣會(huì )隨著(zhù)變化，甚至產(chǎn)生相當大的差異。圖5顯示了當閉合印制線(xiàn)回路的面積保持25m2不變時(shí)，矩形印制線(xiàn)回路源與終端所在的邊分別為2cm、3cm、4cm和5cm時(shí)差模電流所產(chǎn)生的輻射干擾效果，且在頻率為500MHz、1GHz和1．5GHz時(shí)分別進(jìn)行考慮。顯然，頻率增高，相同結構的閉合印制線(xiàn)回路產(chǎn)生的輻射干擾跟著(zhù)增強，并且隨著(zhù)頻率增高差模電流的輻射能量逐漸向印制線(xiàn)路板的正面"轉移"，如圖3所示，這是因為頻率的增高使得接地平面相對于差模電流信號的電尺寸變大，從而對閉合印制線(xiàn)回路的輻射場(chǎng)產(chǎn)生更大的反射效果。更為重要的是，隨著(zhù)閉合印制線(xiàn)回路由正方形逐漸變化為越來(lái)越狹長(cháng)的矩形，差模電流所產(chǎn)生的輻射干擾顯著(zhù)減小。也就是說(shuō)，即使閉合印制線(xiàn)回路的面積相同。適當地改變其形狀，使之越來(lái)越狹長(cháng)，同樣可以減小相同強度的差模電流的輻射干擾。

閉合印制線(xiàn)回路上流過(guò)的差模電流產(chǎn)生的輻射干擾在各個(gè)極化方向上的分布是不同的。圖6是矩形印制線(xiàn)回路的源和終端所在的邊為3(回路面積為25)時(shí)頻率為1．5GHz差模電流的輻射干擾在X、Y、Z方向上的極化分量的三維方向圖，從圖中可以看到，X和Z方向上的極化分量主要集中于印制板正面的X軸的兩側，而Y方向上的極化分量主要集中于印制板的正上方區域，并且沿Y方向的極化分量最大，分別為X、Y方向極化分量的兩倍左右，對于源和終端所在邊為2cm、4cm和5cm時(shí)的閉合回路也是如此。

 

根據印制線(xiàn)路板上差模電流的輻射特性，開(kāi)關(guān)電源設計人員在進(jìn)行印制線(xiàn)路板和機箱內部結構設計的時(shí)候可以從以下幾個(gè)方面來(lái)考慮：

1．通過(guò)改變閉合印制線(xiàn)回路的形狀，使之盡量狹長(cháng)�？梢杂行У臏p小差模電流的輻射干擾水平。

2．根據差模電流在各個(gè)極化方向上的輻射水平的不同，盡量使臨近印制板上的印制線(xiàn)或元器件在較大輻射水平的極化方向上有最小的電長(cháng)度，這樣可以保證它們耦合到較少的電磁能量。

3．在對機箱內部的電纜進(jìn)行布線(xiàn)設計時(shí)，確保電纜在較大輻射水平的極化方向上的電長(cháng)度最小，從而使電纜耦合到的電磁能量最小。

4．確定得到最小的機箱對外輻射效果的通風(fēng)窗或者是觀(guān)察窗的位置和結構。通風(fēng)窗或觀(guān)察窗應盡可能的安裝在輻射水平較低的位置，如果通風(fēng)窗或觀(guān)察窗是由矩形孔構成的，還應該考慮輻射場(chǎng)在窗口位置的各個(gè)方向的極化水平，盡量使矩形孔的長(cháng)邊不在輻射水平最大的極化方向上，以便使從機箱輻射出去的電磁能量最小。

對以上幾點(diǎn)進(jìn)行考慮的時(shí)候還要綜合其它結構的干擾源的輻射效果，比如繼電器、散熱器和電纜產(chǎn)生的輻射干擾，而這些都是可以通過(guò)數值或者是解析的方法得到的。

5、結論：
從對開(kāi)關(guān)電源差模電流的輻射干擾進(jìn)行電磁場(chǎng)數值模擬的結果可以看出，差模電流的輻射干擾隨著(zhù)閉合回路的面積增加而增強，并呈線(xiàn)性變化，頻率的增高也使差模電流的輻射能量更集中于接地平面的上方。更為重要的是，相同面積的閉合回路，回路的形狀越來(lái)越狹長(cháng)，差模電流引起的輻射干擾就越來(lái)越小。同時(shí)，差模電流的輻射干擾在各個(gè)極化方向上有不同的分布。這些差模電流的輻射特性可以作為進(jìn)行開(kāi)關(guān)電源印制線(xiàn)路板設計和機箱內部的電磁兼容性設計的依據。